| 详细介绍：
获习近平主席夹菜的福建军官身份确实不一般(图)
苏州15CrMo圆钢
15CrMo钢系珠光体组织耐热钢，在高温下具有较高的热强性（δb≥440MPa）和抗氧化性，并具有一定的抗氢腐蚀能力。
国内钢市向来都有“金三银四”和“金九银十”主要销售：16Mn圆钢、合金圆钢、35crmo圆钢、42crmo圆钢、15crmo圆钢、12cr1mov圆钢、45#圆钢、20CrMo圆钢，40CrNiMo合金圆钢 进口模具钢、军工钢、合金钢、易切削钢、弹簧钢、轴承钢、高速钢、齿轮钢、不锈钢、无磁钢、耐磨钢、钨钢，现已是国内著名大型模具开发公司、机械加工厂和汽车制造业的主要供应商。的传统旺季之说，业内人士也常常对“金三银四”和“金九银十”寄于厚望。不过，随着这两年市场环境的深刻变化，所谓的“金三银四”和“金九银十”现象已经渐渐消失，与普通月份走势并未显现其特殊性。以今年的“金九银十”为例，今年9月份螺纹钢期货一度跌至2507元/吨，现货市场也跌至2760元/吨，均创近年来的新低;10月份钢材价格虽有上涨，但幅度并不大。
多年来，本着“诚信经营、品质至上”和“厚德载物、共创双赢”的经营信条
“金九银十”行情落空的背后其实是市场经营环境的变化在起作用。那么，这样的变化折射出什么?下面笔者将从经营环境的变化入手进行分析。
商家盈利模式改变
供求严重失衡是市场环境发生的最明显、最根本的变化，而供大于求意味着行业进入微利时代。钢贸经营理念、方式都随之发生了一定的变化。
在传统钢贸经营中，受供需关系支配，在“金三银四”和“金九银十”前，钢价一般处于低位，有资金实力的企业都会利用淡季进行库存准备，以备后市通过价差盈利。到了3月、4月份和9月、10月份钢材需求启动之时，钢价通常都会上涨，谁握有的资源多，谁的盈利就多。
但从近几年的情况看，专门为“金三银四”和“金九银十”做库存的钢贸企业越来越少。人们已经逐渐意识到，市场经营环境发生变化后，“金三银四”和“金九银十”规律只是影响行情的一个因素，而不再是规律性的决定因素。钢贸行业也已经从暴利时代进入了微利时代。因此，原本不屑做“搬砖头”营生的大中型钢贸企业都按开始经营需求进货，偶尔出于经营需要也到市场里拣一点便宜货“搬砖头”，转手赚取微利。
信息采集有待改进
钢贸企业做库存的积极性降低，很大程度上降低了其在钢铁供应链上的“蓄水池”作用，使得传统钢铁流通格局发生了变化。
近年来，由于大多数钢贸企业不做或少做库存，钢厂被迫在处理库存时做出和以往不同的决定———有实力的钢厂自办钢铁物流园区或电子商务平台，转移和消化吸收一部分资源;实力欠缺的钢厂就采取库存前置方式，把库存推到传统钢材集散地的同时，加大现货市场的销售力度。但是，这也对传统信息采集方式和途径发出了挑战。
钢贸商备库存的积极性降低后，不等于社会库存就一定会少，只要钢铁增量的冲动不减，在需求不热的情况下，库存是不可能降下来的。一般来说，社会库存与钢价走向的相关性很高：库存高了，钢价就不容易上涨;库存低了，钢价就不容易下跌。不过，今年的情况并非如此。
据统计，除去国庆节假期期间的短暂上涨外，今年钢材社会库存已经连续32周下降，累计降幅达47.45%，是2009年9月份以来的最低水平。但是，在库存持续下降的背景下，钢材价格并没有因此而得到支撑，反而一路下滑。
从市场供需关系变化来看，库存降了，钢价就不应该出现“跌跌不休”的情况。如今破了这样的规律，其实并不是供求关系对钢价的影响消失了，最有可能的原因是在流通格局发生变化后，原有的传统信息采集渠道出了问题，没有随经营环境变化而变化。如各地兴办的钢铁物流园区、现货钢材市场和钢铁电子商务旗下的仓库等承担的一定数量的钢材库存并未统计在内。如果信息采集渠道不随之变化，采集得来的数据就很难解释清楚市场供求关系在影响钢价走势上的作用。
周期低谷压力加大
当经济发展进入运行周期的低谷期时，钢材需求一出现下降，供需矛盾产生的问题就会迅速由产业链下游传导到中游环节和上游环节，这也是目前众多钢厂都陷于亏损边缘，甚至一蹶不振的原因之一。
在传统经营中，钢贸商的进货渠道单一，只能到钢厂订货。那时，市场行情跌了，通过价格协调会，钢价就会应声而起，起到救市的作用。如今，随着钢材价格日益透明，特别是随着电子商务的出现，钢贸商进货渠道日渐多元化，在定价权回归市场的过程中，一些利益主体从本位出发，向钢价施加影响力。于是，就出现了当一些钢厂生产已经陷入亏损边缘时钢价依然下跌的局面。
也正是在这样的时候，经济运行周期进入谷底，一些用钢终端或多或少碰到这样或用户那样的问题，钢材需求出现了下降。不少终端用户在经营上碰到问题的直接反应就是减少钢材，更严重的甚至于停产。在产业链上，终端发生的问题最终都会倒逼传导到中游环节。前两年上海钢贸资金缺口风波中，这一倒逼传导作用就有了充分体现，
对钢铁企业来说，走出经济运行周期的低谷期最有效的方法就是企业转型升级，这也是目前各钢铁企业工作中的重要部分。
思维方式须要跟进
目前，我国正处在从工业经济发展到服务经济的过渡时期。因此，在判断钢材市场行情走势时，仅仅用固有的理论架构和模型来预测后市是远远不够的，尤其是在互联网新技术也大肆进入传统行业的时期，更需要有效整合各种信息。
目前，拥有10多年发展历史的钢铁电子商务交易平台还少有盈利，问题就出在有效整合上。一些大钢厂办的电子商务交易平台的本质还是企业的第二方平台;社会上的一些第三方交易平台在整合方面存在严重缺陷，几乎看不到大钢厂直接上牌的资源。
今后，必须改变传统的思维习惯，全面、准确地把握和整合这些信息，才能对市场行情做出更为准确的判断。
简介编辑
15CrMo钢系珠光体组织耐热钢，在高温下具有较高的热强性（δb≥440MPa）和抗氧化性，并具有一定的抗氢腐蚀能力。由于钢中含有较高含量的Cr、C和其它合金元素，钢材的淬硬倾向较明显，焊接性差。
目录
215CrMo焊接性编辑
1 焊接材料
针对15CrMo钢的焊接性的工作特点，根据以往的经验，参照国外提供的焊接工艺卡，我们选择了两种方案进行焊接试验。
2 方案Ⅰ：焊接预热，采用ER80S-B2L焊丝，T1G焊打底，E8018-B2焊条，焊条电弧焊盖面，焊后进行局部热处理。
3 方案Ⅱ：采用ER80S-B2L焊丝，T1G焊打底，E309Mo-16焊条，焊条填充电弧焊盖面，焊后不进行热处理。焊丝和焊条的化学成分及力学性能见表1。
4 焊后热处理
6（1146×310）包绕焊缝，用硅酸铝棉层保温，保温层厚度50mm，温度控制采用DJK-A型电加热器自动控温仪。
7 焊接工艺评定试验结果
8 试验方案 拉伸试验 弯曲试验 冲击韧性试验aky（J/cm2）
9 抗拉强度δb/Mpa 断裂部位 弯曲角度 面弯 背弯 焊缝 熔合线 热影响区(HAZ)
10 方案Ⅰ 550/530 母材 50。 合格 合格 84.8 162 135.6
11 方案Ⅱ 525/520 母材 50。 合格 合格 79.4 109.2 96.7
315CrMo焊接工艺编辑
2.1 焊接材料
针对15CrMo钢的焊接性及现场高压管道的工作特点，
方案Ⅰ：焊接预热，采用ER80S-B2L焊丝，T1G焊打底，E8018-B2焊条，焊条电弧焊盖面，焊后进行局部热处理。
表1 焊接材料的化学成分和力学性能
型号 C Mn Si Cr Ni Mo S P δb/Mpa δ,%
ER80S-B2L≤0.05 0.70.41.2 <0.20.5 ≤0.025 ≤0.025 ≤500 25
15CrMo圆钢
E8018-B2 0.070.7 0.3 1.1 0.5 ≤0.04 ≤0.03 550 19
E309Mo-16≤0.12 0.5～2.5 0.9 22.0～25.0 12.0～14.0 2.0～3.0≤0.025≤0.035 550 25
2.2 焊前准备
试件采用15CrMo钢管,规格为φ325×25，坡口型式及尺寸见图1。
焊前用角向磨光机将坡口内外及坡口边缘50mm范围内打磨至露出金属光泽，然后用丙酮清洗干净。
试件为水平固定位置，对口间隙为4mm，采用手工钨极氩弧焊沿园周均匀点焊六处，每处点固长度应不小于20mm。焊条按表2的规范进行烘烤。
表2 焊条烘烤规范
焊条型号 烘烤温度 保温时间
E8018-B2 300 ℃ 2h
E309Mo-16 150 ℃ 1.5h
2.3 焊接工艺参数
按方案Ⅰ焊前需进行预热，根据Tto-Bessyo等人提出的计算预热温度公式：
To=350√[C]-0.25（℃） 式中，To——预热温度，℃。
[C]=[C]x [C]p [C]p=0.005S[C]x
[C]x=C （Mn Cr）/9 Ni/18 7Mo/90 式中，
[C]x——成分碳当量；
[C]p——尺寸碳当量； S——试件厚度（本文中S=25mm）;
[C]x=C （Mn Cr）/9 7/90Mo=0.361
[C]p=0.045 则To=138℃
因此预热温度选为150℃。采用氧-乙炔焰对试件进行加温，先用测温笔粗略判断试件表面的的温度（以笔迹颜色变化快慢进行估计），最后用半导体点温计测定，测量点至少应选择三点，以保证试件整体均达到所要求的预热温度。
焊接时，第一层采用手工钨极氩弧焊打底，为避免仰焊处焊缝背面产生凹陷，送丝时采用内填丝法，即焊丝通过对口间隙从管内送入。其余各层采用焊条电弧焊，共焊6层，每个焊层一条焊道。方案Ⅰ和方案Ⅱ的焊接工艺参数见表3、4。按方案Ⅰ焊
表3 方案Ⅰ的焊接工艺参数
焊道名称 焊接方法 焊接材料 焊材规格/mm 焊接电流/A 电弧电压/V 预热及层间温度 热处理规范
打底层 钨板氩弧焊 ER80S-B2L φ2.4 110 12
填充层 焊条电弧焊E8018-B2 φ3.2 5 85～90 23～25150℃ 715。×75min
盖面层 焊条电弧焊 E8018-B2 φ152.~1645~ .1188
表4 方案Ⅱ的焊接工艺参数
焊道名称 焊接方法 焊接材料 焊材规格/mm 焊接电流/A 电弧电压/V 预热及层间温度 热处理规范
打底层 钨板氩弧焊 ER80S-B2L φ2.4 110 12
填充层 焊条电弧焊 E309Mo-16 φ3.2 90～95 22～24 / /
盖面层 焊条电弧焊 E309Mo-16 φ3.2 90～95 22～24
接时，层间温度应不低于150℃，为防止中断焊接而引起试件的降温，施焊时应由二名焊工交替操作，焊后应立即采取保温缓冷措施。
2.4 焊后热处理
采用方案Ⅰ焊接的试件，焊后应进行局部高温回火处理。热处理的工艺为：升温速度为200℃/h，升到715℃保温1小时15分钟，降温速度100℃/h，降到300℃后空冷。具体采用JL-4型履带式电加热器（1146×310）包绕焊缝。
3 焊接工艺评定试验
试件焊后按JB4730-94《压力容器无损检测》标准进行100%的超声波探伤检验，焊缝Ⅰ级合格。按JB4708《钢制压力容器焊接工艺评定》标准进行焊接工艺评定试验。评定结果见表5。
表5 焊接工艺评定试验结果
试验方案 拉伸试验 弯曲试验 冲击韧性试验aky（J/cm2）
抗拉强度δb/Mpa 断裂部位 弯曲角度 面弯 背弯 焊缝 熔合线 热影响区(HAZ)
方案Ⅰ 550/530 母材 50。 合格 合格 84.8 162 135.6
方案Ⅱ 525/520 母材 50。 合格 合格 79.4 109.2 96.7
从拉伸试验结果可知，两种方案的拉伸试样全部断在母材，说明焊缝的抗拉强度高于母材；弯曲试验全部合格，说明焊缝的塑性较好。根据表5中的冲击韧性试验结果可知，方案Ⅰ的冲击韧性明显高于方案Ⅱ，证明方案Ⅰ的焊后热处理规范比较理想，高温回火不仅达到了改善接头组织和性能目的，而且使韧性与强度配合适当。从室温机械性能结果可知，所推荐的两种焊接工艺方案均可用于现场施工。方案Ⅰ采用了与母材成分接近的焊条，焊缝性能同母材匹配，焊缝应具有较高的热强性，焊缝在高温下长期使用不易破坏。难点是焊后热处理规范较为严格，回火温度和保温时间及加热和冷却速度控制不当反而会引起焊缝性能下降。方案Ⅱ采用了奥氏体不锈钢焊条施焊，虽然可以省去焊后热处理，但由于焊缝与母材膨胀系数不同，长期高温工作时可发生碳的扩散迁移现象，容易导致焊缝在熔合区发生破坏。因此，从使用可靠性考虑，现场采用方案Ⅰ施焊更为稳妥。
4 结论
15CrMo钢厚壁高压管的焊接采用两种焊接方案均为可行。为了保证焊缝性能同母材匹配且具有较高的热强性，采用方案Ⅰ效果更佳，关键是要严格控制焊后热处理工艺。
方案Ⅱ虽可省去焊后热处理，但焊缝在高温下发生碳的迁移扩散而导致焊缝破坏的可能性不容忽视，因此，只有在焊后无法进行热处理时才慎重采用。
4化学成分编辑
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牌号
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化学成分（质量分数）（%）
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C
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Mn
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Si
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Cr
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Mo
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Ni
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Nb+Ta
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S
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P
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|
15CrMo
|
0.12~0.18
|
0.40~0.70
|
0.17~0.37
|
0.80~1.10
|
0.40~0.55
|
≤0.30
|
_
|
≤0.035
|
≤0.035
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5力学性能编辑
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牌号
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拉力强度MPa
|
屈服点MPa
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伸长率（%）
|
|
15CrMo
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440~640
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235
|
21
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6应用举例编辑
石油、石化、高压锅炉等，专门用途的无缝管有锅炉用无缝管、地质用无缝钢管及石油用无缝管等多种
7酸洗方式编辑
1.适用于15CrMo合金圆钢、半成品拉制的酸洗方法
现以15CrMo合金圆钢为例，叙述几种常用酸洗工艺。至于经过热处理的半成品，一般不另行剥壳去锈即直接进入酸洗。其它操作顺序则与15CrMo合金圆钢相同。
(1)以剥壳、上石灰糊为主的酸洗工艺其工艺流程为。
15CrMo合金圆钢—→剥壳去锈—→酸洗—→水洗—→高压水冲洗—→上油脂石灰糊—→干燥
这种工艺过去应用很广，适用于普碳钢丝、结构钢丝、钢芯铝绞线钢丝、一般弹簧钢丝的毛坯和半成品的拉拔。缺点是粉尘多，已有被其它酸洗工艺取代的趋势。
(2)以剥壳、锈化为主的酸洗工艺——其工艺流程为。
15CrMo合金圆钢—→剥壳去锈—→酸洗—→水洗—→高压水冲洗—→锈化—→沾薄石灰水—→干燥
此种拉丝粉尘较少，是当前采用较多的一种。它适用于普碳钢丝、结构钢丝、制绳钢丝、钢芯铝绞线钢丝、一般弹簧钢丝等的毛坯和半成品的拉拔。有的单位还省去锈化工序，冲洗后直接沾灰。
(3)以剥壳、磷化为主的酸洗工艺。
15CrMo合金圆钢—→剥壳去锈—→酸洗—→水洗—→高压水冲洗—→磷化—→冲洗—→皂化—→干燥 有的单位将此种工艺用于一般15CrMo合金圆钢的毛坯和半成的拉拔。但在热处理时，仅适用于电接触炉，而不适用于燃料热处理炉，因其会引起马弗砖炉孔的堵塞(电接触炉则无此病)。
此种工艺并不适用予毛坯的酸洗，对于粗规格的线材，由于拉拔后残留的磷化层较厚，还会引起挂铅，尤其不利于高级钢丝，并且成本较高。
(4)以正火、锈化为主的酸洗工艺其工艺流程为：
线材—→正火—→酸洗—→水洗—→高压水冲洗—→锈化—→沾薄石灰水—→干燥
这种工艺与上述不同，它不剥壳去锈而需经过正火，适用于较高强度弹簧钢丝的毛坯和其他钢丝半成品的拉拔。
2.适用予成品前15CrMo合金圆钢的酸洗工艺
成品前15CrMo合金圆钢，一般指最后一道热处理的钢丝．
(1)以石灰糊涂层为主的酸洗工艺其工艺流程为。
热处理钢丝—→酸洗—→水洗、高压水冲洗—→浸涂油脂石灰糊—→干燥
这种酸洗工艺仍广泛用于普碳钢丝和一般中碳钢丝成品的拉拔。
(2)以硫酸铜涂层为主的酸洗工艺其工艺流程为：
热处理15CrMo合金圆钢—→酸洗—→水洗冲洗—→浸涂硫酸铜—→冲洗—→中和—→干燥
此种工艺适用予普碳钢丝、一般中碳钢丝和普通弹簧钢丝成品的拉拔，但不适用于表面镀锌的钢丝。
(3)以磷化涂层为主的酸洗工艺其工艺流程为：
热处理钢丝—→酸洗—→水洗、冲洗—→浸涂磷化层—→水洗、冲洗—→皂化—→干燥
这种酸洗工艺能得到良好的拉拔表面，适用于中碳以上钢丝和高强度弹簧钢丝等成品的拉拔。磷化层的厚度根据拉拔道次而定。
       
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